A temperature measurement technique based on fluorescence intensity ratio of rare earth Dy ion
-
摘要: 大面积表面温度测量技术在风洞测温领域中具有重要意义。为满足更高表面温度的测量需求，亟待开展新型测温技术及温度传感材料的研发。基于稀土离子的热耦合能级荧光强度比进行温度测量是一种新型测温技术。本文合成了一种温敏发光材料（YAG:Dy），研究了50～1000 ℃范围内稀土Dy3+离子的一对热耦合能级（4F9/2→6H15/2，4I15/2→6H15/2）的跃迁发光强度比与温度的对应关系。基于该材料，本文开展了荧光强度比测温与红外测温仪测温的对比实验，实验结果表明：两者的测量结果有很高的吻合度，证明该温敏发光材料（YAG:Dy）可用于50～1000 ℃范围内的温度测量。Abstract: Large area surface temperature measurement technology is of great significance in the field of wind tunnel temperature measurement. In order to meet the needs of measurement for higher surface temperature, it is urgent to develop new temperature sensing materials and new temperature measurement technology. Temperature measurement based on the fluorescence intensity ratio of the thermal coupling energy levels of rare earth ions is a new temperature measurement technology. In this work, a temperature sensitive luminescent material (YAG:Dy) was synthesized. The corresponding relationship between the temperature and the ratio of emission intensity of the thermal coupling energy levels of rare earth Dy3+ ions (4F9/2→6H15/2, 4I15/2→6H15/2) was investigated in the temperature range from 50 to 1000 ℃. Based on this material, a comparative experiment of two temperature measurements that the fluorescence intensity ratio measurement and the infrared thermometer is carried out. It is shown that the measurement results of the two technologies have a high degree of agreement, which proves that the temperature sensitive luminescent material (YAG:Dy) can be used for temperature measurement in the range of 50–1000 ℃.
-
0 引言
随着人们消费水平的提升和消费观念的升级, 汽车NVH (Noise, Vibration, Harshness)性能中的车内噪声水平越来越受到消费者的关注。汽车在高速行驶时, 由外部气流引起的气动噪声是车内噪声的主要来源之一[1]。
在汽车的开发过程中, 由于风洞实验成本高, 数值模拟已成为研究车辆气动噪声的主要手段, 而准确的噪声分析是建立在精确的流场数据基础之上的。因此, 提高流场计算精度十分必要。
大涡模拟(LES)是计算非定常流场的常用方法。该方法利用滤波函数对流场中的涡进行尺度划分, 对大尺度的涡结构进行直接求解, 对小尺度的涡结构则采用亚格子模型进行建模, 而汽车气动噪声的产生与流场中小尺度涡旋的形成与运动有着重要的关系。滤波处理后的N-S方程将产生表征大、小尺度相互作用的亚格子应力项, 对亚格子应力项的求解通过构建亚格子模型进行。不同亚格子模型的选取会获得不同的流场结果, 进而导致不同的声场结果。
1 数值计算理论
1.1 流场数值计算方法
汽车运动的马赫数小于0.3, 其绕流可看作不可压缩流, 不可压N-S方程经过滤波后得到LES控制方程:
(1) 
(2) 式中, τij为亚格子应力项, 表示可求解的大尺度涡和不可求解的小尺度涡的动量交换:
(3) 为使方程封闭, 需构建亚格子应力模型, 即τij的表达式。采用Smagorinsky-Lilly、Dynamic Smagorinsky、WALE、WMLES、WMLES S-Omega以及Dynamic Kinetic Energy Subgrid-Scale Model 6种亚格子模型进行数值模拟。亚格子模型的τij表达式可写为:
(4) 式中,μt为湍流涡粘度,
(5) 在Smagorinsky-Lilly模型[2]中, 湍流涡粘度:
(6) 其中,
(7) 式中, k为冯卡尔曼常数; d为近壁面的距离; Cs为Smagorinsky常数, 通常取0.1;Δ为亚网格尺寸, 由网格尺寸V确定, Δ=V1/3; Ls为亚格子尺度的混合长度。
动态Smagorinsky(Dynamic Smagorinsky)亚格子尺度模型[3]中, Cs基于运动尺度求解得出。该模型添加了网格滤波和检验滤波函数, 进一步得出湍流应力张量:
(8) 式中, Tij为滤波后的亚格子应力项。
通过Lilly最小二乘分析, 最终得到Cs表达式为:
(9) 式中:
(10) 局部涡粘度壁面自适应模型[4](Wall-Adapting Local Eddy-Viscosity Model, WALE)中湍流涡粘度为:
(11) 式中, 亚格子尺度的混合长度Ls和应变率张量Sijd的表达式为:
(12) 
(13) 式中, 常数Cw=0.325,
(14) 代数形式的壁面函数模型[5](Algebraic Wall-Modeled LES Model, WMLES)在边界层内部使用雷诺平均方法进行模拟, 在边界层外部使用LES进行模拟。WMLES可应用于更高雷诺数的流场模拟, 其湍流涡粘度:
(15) 式中, dw为计算点与壁面的距离; S为应变率; 常数k=0.41, CSmag=0.2;Δ为亚网格尺度:
(16) 式中, hmax是六面体单元的最大边长, hwn是壁面法线方向网格间距, 常数Cw=0.15。
由于无法为恒定的剪切流提供零涡流粘度, WMLES模型在分离剪切层时会产生过大的涡粘性。在式(15)中, 若将S替换为|S-Ω|的差分形式, 则可以改进WMLES模型, 这种改进模型称为WMLES S-Omega模型, 其中Ω为旋涡强度。
动态动能亚格子模型[6](Dynamic Kinetic Energy Subgrid-Scale Model, KET)在传统Smagorinsky-Lilly模型上, 进一步考虑亚格子尺度湍动能的传输, 能更好地模拟亚格子尺度的湍流。亚格子湍流动能ksgs为:
(17) 湍流涡粘度μt通过亚格子湍流动能计算得出:
(18) 式中滤波尺寸Δf=V1/3, Ck根据流场状态获得。该模型的亚格子应力表达式为:
(19) 1.2 声学数值计算方法
采用莱特希尔声类比理论(Lighthill’s acoustic analogy)对气动声学进行求解。从流体力学的连续方程和动量方程推导得出莱特希尔方程:
(20) 其中:
(21) 式中, ρ'为流体密度波动量, c0为声音在均质介质中的速度, Tij为莱特希尔张量, ui为速度矢量沿i方向的分量, pi、ρ为流体的压力和密度, p0、ρ0分别为参考压力和密度,
应用格林函数进行积分可对莱特希尔声类比方程求解, 但对于复杂边界, 格林函数往往难以获得。Oberai等人提出一种新的求解方法[7], 通过获得频域下的莱特希尔方程变分形式, 采用有限元法进行求解。
如图 1所示, 气流流经的固体区域为ΩS, 固体区域的边界为ΓS。流体区域为Ωf, 流体是非均匀的或者湍流的, 受N-S方程控制。在Ωa和Ω∞区域, 流体状态是均匀的。另外, 湍流区域(声源区)的外边界为Γf, 声学截断面Γa为无反射边界。n为区域Ωt=Ωf∪Ωa向外的法向向量。对于任意速度矢量u, 可用un= u · n =uini来表示其法向分量。
基于莱特希尔方程, 利用转换等式:
(22) 得到莱特希尔方程的频域形式:
(23) 式中, ψ=-b/iω, b为总熵, i(非下标)为虚数单位。
基于Oberai提出的变分公式, 可得:
(24) 式中, δψ为测试函数。利用格林函数进行变分转换, 同时结合动量方程, 最终得到弱解形式:
(25) 采用有限元法进行内声场求解。在一个由边界面Ω所包围、声源分布为q的流体域V中, 任意空间点(x, y, z)的声压p受二阶赫姆霍兹方程控制:
(26) 式中, k=ω/c=2πf/c为波数, c为声速, ρ为流体密度, ω为圆频率。
将式(26)转换为等效的加权残差积分方程:
(27) 式中,
(28) 式中nV为区域V向外的法向向量。
在有限元方法中, 连续体V离散成一系列有限小单元以及节点ne, 在每个单元内, 利用形函数Nie, 声压p可用一定数量np的
(29) 式中, nf为整个离散域的节点总数, N为全局形函数的(1×nf)向量,
(30) 式中, B为全局形函数梯度分量的(3×nf)矩阵。将式(29)和(30)代入到式(28)中, 得到:
(31) 式中, K为声学刚度矩阵, M为声学质量矩阵, Q i为声学激励向量, C为声学阻尼矩阵。未知节点的声压值
1.3 外部气流引发车内噪声的机理
在密封良好情况下, 泄露噪声、风振噪声的影响可以忽略。此时车内气动噪声可归结为以下两种机理[8]:(1)空气中的旋涡收缩与变形及其相互作用, 以及气流与壁面相互作用会产生气动噪声源, 多种气动噪声源向四周传递噪声, 其中到达玻璃壁面的声压会引起壁面的振动从而向模型内部传递噪声; (2)当气流流经玻璃表面时, 引起了壁面振动, 从而向模型内部传递噪声。
虽然作用在玻璃表面上的湍流压力的压力级数要比声压的压力级数大, 但是在传递效率上, 湍流压力的传递损失却比声压的传递损失要大。所以, 在研究外部流场诱发汽车内部气动噪声时, 需要同时考虑上述2种作用机理。
2 计算模型与设置
2.1 计算模型
采用的计算模型为现代汽车公司建立的简易汽车模型Hyundai Simplified Model(HSM), 参考相关文献[9-10]建立HSM模型。如图 2所示, 模型长2 m, 宽1 m, 高1 m, 壁面从外到内分别为12 mm铝、40 mm吸声材料、4 mm隔膜以及20 mm吸声材料, 玻璃均为4 mm厚。材料属性如表 1和2所示。
表 1 材料属性Table 1 The material properties材料 密度/(kg·m-3) 杨氏模量/GPa 泊松比 铝 2700 69 0.33 隔膜 2000 0.04 0.45 车窗玻璃 2500 70 0.22 空气 1.2 - - 表 2 吸声材料属性Table 2 Properties of sound absorbing materials密度/(kg·m-3) 声速/(m·s-1) 孔隙率 孔曲率 827 343 0.879 3.31 实验中, 通过垫片、密封剂、螺栓等将车窗玻璃安装在铝制外壳上。为了验证车窗玻璃边界条件对噪声传播和数值模拟的影响, 文献[11]对车窗玻璃表面内外的频率响应函数(FRF)、玻璃传递函数和车内混响时间进行了测量, 结果表明, 玻璃内外的FRF结果几乎相同。可以认为, 玻璃安装到铝制外壳上是两种材料的简单附着, 仿真模型的简化对计算结果的影响可以忽略。
2.2 流场计算
参考现代汽车公司风洞实验段的外形[12]建立的流场计算域如图 3所示, 计算域长20 m, 宽14 m, 高10 m, 模型距离入口4 m。模型表面网格尺寸为5 mm, 计算域外表面网格尺寸为500 mm。利用密度盒对模型附近网格进行加密, 2个加密区的最大网格尺寸为20和100 mm, 其中, 第一个密度盒包含了湍流较为剧烈的声源区。在模型表面划分5层边界层网格, 第一层厚0.2 mm, 增长率为1.2。整个计算域网格数量约为1500万, 边界条件和参数设置见表 3。
表 3 边界条件设置Table 3 Boundary condition setting边界 类型 数值 Inlet Velocity inlet 110 km/h Outlet Pressure outlet 0 Pa Others Wall - 采用Fluent进行流场计算。利用稳态结果作为瞬态的初始值进行计算, 以减少瞬态计算达到收敛的时间。分别使用上述6种亚格子模型进行瞬态计算, 以获得流场的速度和压力结果。考虑到气动噪声集中在中低频段, 本次计算的最高频率初步定为1000 Hz。根据奈奎斯特采样定理, 确定采样时长为0.08 s, 计算时间步长为2×10-4 s。
2.3 声场计算
采用Actran进行声学计算, 使用积分插值的方法将流场信息映射至声学网格。外声场模型如图 4所示, 分为声源区、声传播区和无限元边界, 无限元边界为无反射边界。实验风洞为声学风洞, 壁面进行了吸声处理, 采用无反射边界和实验保持一致。根据分析, 频率的波长内至少包含6个网格单位的要求, 确定声场的网格尺寸为40 mm。采用四面体网格对外声场进行划分, 最终网格数约为140万。
图 5为内声场模型局部网格。玻璃和隔膜使用三棱柱网格划分, 其余部分使用四面体网格划分, 网格尺寸和外声场相同。
为了和实验数据[9, 11]对比, 在模型内部建立2个监测点, 监测点位置如图 6所示。
3 结果分析
3.1 流场结果
由流场决定的CFD截止频率fc为:
(32) 式中, ε为湍动能耗散率, Δx为网格尺度。
图 7为CFD截止频率分布图, 由图可知在湍流核心区域, CFD截止频率大部分在1000 Hz左右, 符合计算要求。
3.2 声场结果
图 8和9为1/3倍频程频率中心点的声压级。总体来看, 声压级Lp随频率f的上升而逐渐降低, 不同亚格子模型计算得到的结果的变化趋势和实验一致, 但在数值上有偏差。上述2个监测点的总声压级以及和实验值的误差如表 4和5所示。
表 4 监测点1总声压级及其误差Table 4 Overall sound pressure level and error of monitoring point 1SLM DSLM WALE WMLES WMLES S-Omega KET 实验值 总声压级/dB 90.1 90.8 80.4 77.2 80.2 85.9 71.6 误差/% 25.8 26.8 12.3 7.8 12.0 19.9 - 表 5 监测点2总声压级及其误差Table 5 Overall sound pressure level and error of monitoring point 2SLM DSLM WALE WMLES WMLES S-Omega KET 实验值 总声压级/dB 90.3 90.4 83.7 77.5 76.1 86.2 73.1 误差/% 23.5 23.7 14.5 6.0 4.1 17.9 - 3.3 结果分析
从总声压级看, 只有WMLES模型的结果误差在10%以内, 其余模型误差都较大。所以采用WMLES模型计算总声压级的精度更高。
由频谱曲线可知, 100~160 Hz, 6种亚格子模型得到的计算结果均大于实验值; 160~500 Hz, 计算结果均小于实验值; 500~1000 Hz, 计算结果和实验结果基本一致。在200 Hz时, 实验曲线出现峰值, 原因可能是该频率点为模型的固有频段, 共振使得声压级增大, WMLES和WMLES S-Omega模型准确地捕捉到了这一信息。
声场结果和流场结果有着直接的联系, 高频段结果和流场中小旋涡的变化及相互作用有关。出现低频段计算结果高于实验值、高频段计算结果低于实验值的原因可能是受计算资源的限制, 数值模拟没能精确捕捉到流场中的小旋涡运动, 导致部分高频段能量计入低频段。
在近壁面附近, 湍流尺度随壁面距离的减小而线性减小。所以, 壁面附近小尺度的旋涡占主要部分。由1.3节可知, 壁面附近的流场对车内噪声有着显著的影响。壁面附近气流模拟的精确性将直接影响车内噪声的计算结果。
LES在处理近壁面的流场时需要非常精细的网格尺度和非常小的时间步长(y+=1)。WMLES模型对LES进行了改进, 在处理近壁面流场时使用RANS进行模拟, 其余部分使用LES进行模拟。RANS在求解近壁面流场时, 不需要LES所要求的非常精细的网格尺度, 使其在求解高雷诺数下近壁面湍流更加有效。
在LES中, 亚格子模型表示了大、小旋涡的相互作用。几种亚格子模型的区别在于对湍流涡粘度μt的建模方式不同。湍流模拟中, μt对小尺度旋涡的形成与运动有很大的影响。在对μt建模过程中, 和网格尺寸有关的亚网格尺度Δ是一个重要的参数。其余亚格子模型采用网格体积的1/3次方定义Δ, WMLES模型改变了Δ的定义, 综合考虑了网格边长、网格中心点离壁面距离和网格法向尺寸, 此外建模时还考虑了y+值, 使得WMLES模型对壁面附近的旋涡捕捉更为精确, 而其余模型计算得到的湍流衰减过大, 这一点在文献[5]中已有体现。200 Hz时, WMLES及其改进模型WMLES S-Omega能够捕捉到峰值, 和其能够准确捕捉流场信息有关。
4 结论
基于不同亚格子模型, 对HSM模型进行了流场和声场的计算, 并与实验结果进行了对比分析, 结果表明:采用相同网格尺度时, 基于WMLES亚格子模型的LES数值模拟能较为准确地获得车外气动声源。
-
![]()
图 2 喷涂YAG:Dy材料的陶瓷片在自然光和365 nm紫外灯下的照片
Fig. 2 The photos of ceramic sheet sprayed with YAG:Dy under natural light and 365 nm UV lamp
![]()
图 5 YAG:Dy在不同温度下的发射光谱
Fig. 5 The emission spectrum of YAG:Dy at different temperatures
![]()
图 9 不同温度下喷涂YAG:Dy材料的陶瓷片的照片
Fig. 9 Photos of ceramic sheet sprayed with YAG:Dy material at different temperatures
![]()
图 11 两个波段发光强度比值与温度的关系
Fig. 11 The relationship between the ratio of two bands and temperature
![]()
图 12 陶瓷片在电炉上的照片
Fig. 12 Photo of ceramic sheet sprayed with YAG:Dy on electric furnace
![]()
图 13 使用荧光强度比法获得的陶瓷片表面温度分布
Fig. 13 Surface temperature distribution of ceramic sheet obtained by fluorescence intensity ratio method
![]()
图 14 红外热像仪测得的陶瓷片表面温度分布
Fig. 14 Surface temperature distribution of ceramic sheet measured by Infrared thermal imager
![]()
图 15 荧光强度比法和红外热像仪2测试结果的比较
Fig. 15 Comparison between fluorescence intensity ratio method and infrared thermal imager 2 test results
表 1 相机型号及主要参数
Table 1 Camera model and main parameters
名称 品牌 相机型号 像素数（像素×像素） 波长 CCD相机 Andor iXon Ultra 897 512×512 可见光 红外热像仪1 上海都泰 DTC–111M 764×480 0.85～1.1 µm 红外热像仪2 上海都泰 DTC–1400 382×288 7.5～13 µm 
下载: 导出CSV
表 2 带通滤波片主要参数
Table 2 The parameters of bandpass filter
名称 中心波长/nm 带宽/nm 透过率 截止范围/nm 截止深度 滤波片1 455±2 10 ＞85% 200～800 OD3～OD4 滤波片2 485±2 10 ＞80% 200～750 OD3～OD4
下载: 导出CSV
表 3 拟合参数表
Table 3 Fitting parameters
参数 值 y0 5593.26623 A1 −3707.78694 t1 −0.01571 A2 −208.4351 t2 −0.14232 A3 −5354.53068 t3 −5.94912 Reduced Chi-Square 67.37487 R2 (COD) 0.99946 Adjusted R2 0.99923
下载: 导出CSV
-
[1] 钱炜祺, 周宇, 何开锋, 等. 表面热流辨识技术在边界层转捩位置测量中的应用初步研究[J]. 实验流体力学, 2012, 26(1): 74–78. DOI: 10.3969/j.issn.1672-9897.2012.01.015 QIAN W Q, ZHOU Y, HE K F, et al. A preliminary study for application of surface heat flux estimation technology in transition measurement[J]. Journal of Experiments in Fluid Mechanics, 2012, 26(1): 74–78. doi: 10.3969/j.issn.1672-9897.2012.01.015
[2] 韩曙光, 贾广森, 文帅, 等. 磷光热图技术在常规高超声速风洞热环境实验中的应用[J]. 气体物理, 2017, 2(4): 56–63. DOI: 10.19527/j.cnki.2096-1642.2017.04.006 HAN S G, JIA G S, WEN S, et al. Heat transfer measurement using a quantitative phosphor thermography system in blowdown hypersonic facility[J]. Physics of Gases, 2017, 2(4): 56–63. doi: 10.19527/j.cnki.2096-1642.2017.04.006
[3] HAN S G, WEN S, WU C H, et al. Global heat-flux measurements using phosphor thermography technique in gun tunnel[C]//Proc of the 20th AIAA International Space Planes and Hypersonic Systems and Technologies Conference. 2015. doi: 10.2514/6.2015-3517
[4] KLEIN C, YORITA D, HENNE U, et al. Application of Temperature Sensitive Paint to investigate laminar-to-turbulent transition on nacelles[C]//Proc of the AIAA Scitech 2020 Forum. 2020: 1608. doi: 10.2514/6.2020-1608
[5] BUCK G. Surface temperature/heat transfer measurement using a quantitative phosphor thermography system[C]//Proc of the 29th Aerospace Sciences Meeting. 1991: 64. doi: 10.2514/6.1991-64
[6] THOMPSON R A, HARRIS H H II, BERRY S A, et al. Hypersonic boundary layer transition for X-33 Phase II vehicle[C]//Proc of the 36th AIAA Aerospace Sciences Meeting and Exhibit. 1998: 867. doi: 10.2514/6.1998-867
[7] 张扣立, 周嘉穗, 孔荣宗, 等. CARDC 激波风洞 TSP 技术研究进展[J]. 空气动力学学报, 2016, 34(6): 738–743. DOI: 10.7638/kqdlxxb-2015.0151 ZHANG K L, ZHOU J S, KONG R Z, et al. Development of TSP technique in shock tunnel of CARDC[J]. Acta Aerodynamica Sinica, 2016, 34(6): 738–743. doi: 10.7638/kqdlxxb-2015.0151
[8] 毕志献, 韩曙光, 伍超华, 等. 磷光热图测热技术研究[J]. 实验流体力学, 2013, 27(3): 87–92. DOI: 10.3969/j.issn.1672-9897.2013.03.017 BI Z X, HAN S G, WU C H, et al. Phosphor thermography study in gun tunnel[J]. Journal of Experiments in Fluid Mechanics, 2013, 27(3): 87–92. doi: 10.3969/j.issn.1672-9897.2013.03.017
[9] 刘祥, 熊健, 马护生, 等. 温敏漆校准及图像后处理方法研究[J]. 实验流体力学, 2020, 34(4): 53–61. DOI: 10.11729/syltlx20190054 LIU X, XIONG J, MA H S, et al. The calibration and image post-processing method research of temperature-sensitive paint[J]. Journal of Experiments in Fluid Mechanics, 2020, 34(4): 53–61. doi: 10.11729/syltlx20190054
[10] 江小峰, 李亚东, 李欣, 等. 基于荧光寿命机理的光纤温度传感器研究[J]. 分析测试技术与仪器, 2015, 21(2): 124–128. DOI: 10.16495/j.1006-3757.2015.02.011 JIANG X F, LI Y D, LI X, et al. Fiber temperature sensor based on fluorescent lifetime[J]. Analysis and Testing Technology and Instruments, 2015, 21(2): 124–128. doi: 10.16495/j.1006-3757.2015.02.011
[11] 李心悦. 基于发光材料的温度探测新机制探索[D]. 合肥: 中国科学技术大学, 2016. LI X Y. The new mechanisms based on luminescent materials for temperature sensing[D]. Hefei: University of Science and Technology of China, 2016.
[12] 芦泓宇. 基于稀土掺杂上转换材料荧光峰值比的温度传感[D]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2017. LU H Y. Temperature sensing of rare earth doped upconversion materials based on fluorescence intensity ratio technique[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2017.
[13] 田媛媛. 稀土离子掺杂铌酸盐微纳米材料的上转换发光及温度传感特性的研究[D]. 太原: 太原理工大学, 2017. TIAN Y Y. Study of upconversion luminescence and temperature sensing behavior of rare earth ions doped niobate micro-/nanoparticles[D]. Taiyuan: Taiyuan University of Technology, 2017.
[14] FU J P, PANG R, JIANG L H, et al. A novel dichromic self-referencing optical probe SrO:Bi3+, Eu3+ for temperature spatially and temporally imaging[J]. Dalton Transactions, 2016, 45(34): 13317–13323. doi: 10.1039/c6dt01552b
[15] LI H F, PANG R, SUN W Z, et al. Sr1.7Zn0.3CeO4F0.2:Eu3+: novel dual-emission temperature sensors for remote, non-contact thermometric application[J]. RSC Advances, 2017, 7(16): 9645–9652. doi: 10.1039/c6ra25092k
[16] SHI L L, LI C Y, SU Q. Temperature-dependent photoluminescence properties of Sr2CeO4:Eu3+ and its modi-fication for use in fluorescence thermometry[J]. Optics Letters, 2011, 36(4): 582–584. doi: 10.1364/OL.36.000582
[17] 张洪杰, 李成宇, 周亮, 等. 稀土发光材料及器件的制备与应用[C]//第七届全国稀土发光材料学术研讨会会议论文摘要集. 2011. ZHANG H J, LI C Y, ZHOU L, et al. Preparation and application of rare earth luminescent materials and devices [C]//Proceedings of the 7th National Conference on rare earth luminescent materials. 2011.
[18] ALLISON S W, BESHEARS D L, BENCIC T, et al. Development of temperature-sensitive paints for high-temperature aeropropulsion applications[C]//Proc of the 37th Joint Propulsion Conference and Exhibit. 2001: 3528. doi: 10.2514/6.2001-3528
[19] FLORES-BRITO W, WESTPHAL E, WILBURN B R, et al. Study of sensitivity vs. excitation time of LED excited thermographic phosphors[C]//Proc of the AIAA Scitech 2019 Forum. 2019: 2106. doi: 10.2514/6.2019-2106
[20] EVSTROPIEV S K, Demidov V V, BULYGA D V, et al. YAG:R3+ (R=Ce, Dy, Yb) nanophosphor-based luminescent fibre-optic sensors for temperature measurements in the range 20–500 °C[J]. Quantum Electronics, 2022, 52(1): 94–99. doi: 10.1070/QEL17971
[21] KONTIS K, YOSHIKAWA N. Surface thermography by laser-induced fluorescence for transient heat transfer measurements in high-speed flows[C]//Proc of the 17th Applied Aerodynamics Conference. 1999: 3170. doi: 10.2514/6.1999-3170
[22] CHAMBERS M D, CLARKE D R. Doped oxides for high-temperature luminescence and lifetime thermometry[J]. Annual Review of Materials Research, 2009, 39: 325–359. doi: 10.1146/annurev-matsci-112408-125237
[23] CHEPYGA L M, JOVICIC G, VETTER A, et al. Photoluminescence properties of thermographic phosphors YAG:Dy and YAG:Dy, Er doped with boron and nitrogen[J]. Applied Physics B, 2016, 122(8): 1–10. doi: 10.1007/s00340-016-6487-8
[24] HASHEMI A, VETTER A, JOVICIC G, et al. Temperature measurements using YAG:Dy and YAG:Sm under diode laser excitation (405 nm)[J]. Measurement Science and Technology, 2015, 26(7): 075202. doi: 10.1088/0957-0233/26/7/075202
[25] ISHIWADA N, FUJII E, YOKOMORI T. Evaluation of Dy-doped phosphors (YAG:Dy, Al2O3:Dy, and Y2SiO5:Dy) as thermographic phosphors[J]. Journal of Luminescence, 2018, 196: 492–497. doi: 10.1016/j.jlumin.2017.11.045
[26] KLIMCZAK M, MALINOWSKI M, SARNECKI J, et al. Luminescence properties in the visible of Dy:YAG/YAG planar waveguides[J]. Journal of Luminescence, 2009, 129(12): 1869–1873. doi: 10.1016/j.jlumin.2009.04.073
[27] REGMI A R, ALLISON S W, OLENICK K, et al. High temperature phosphor thermometry with YAG:Dy and LED excitation on flexible YSZ ceramic ribbons[J]. MRS Communications, 2021, 11(3): 322–329. doi: 10.1557/s43579-021-00046-8
[28] ALLISON S W, BESHEARS D L, CATES M R, et al. Luminescence of YAG:Dy and YAG:Dy, Er crystals to 1700 ℃[J]. Measurement Science and Technology, 2020, 31(4): 044001. doi: 10.1088/1361-6501/ab4ebd
[29] FLORES-BRITO W, MAHAFFEY J, VACKEL A, et al. Aerosol deposition of dysprosium-doped yttrium-aluminum-garnet for phosphor thermography applications[C]//Proc of the AIAA Scitech 2019 Forum. 2019: 2102. doi: 10.2514/6.2019-2102
-
期刊类型引用(3)
1. 许建林，公沛霖，张春博，贾永兴，李睿，杨永刚. 不同边界条件下单圆柱气动噪声大涡模拟研究. 空气动力学学报. 2024(12): 78-87 . 
百度学术
2. 吴鹏，张华. 高速矩形水舌表面破碎的大涡模拟. 水利技术监督. 2022(04): 106-112 . 百度学术
3. 姚远，赵文彬，卢武，党朋，魏建华. 多风速段下低风阻导线抗风能力实验分析及导线截面结构参数优化. 电力系统保护与控制. 2021(21): 97-106 . 百度学术
其他类型引用(14)
计量
- 文章访问数: 720
- HTML全文浏览量: 211
- PDF下载量: 83
- 被引次数: 17
